鞍山盤圓-興安盟盤圓-本溪盤圓價格

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一、鞍山盤圓批發(fā)：非金屬夾雜物的影響！

通過對82B 盤條的非金屬夾雜物檢驗發(fā)現(xiàn),82B 盤條的非金屬夾雜物一般為C, D 類夾雜, 且C類夾雜較多, 角鋼達C.4. 5e, D類夾雜一般為1 ～ 1. 5級。觀察到的夾雜物較大寬度為30 μm, 遠遠超過標準要求(標準要求C 類≤1, D 類≤0. 5)。非金屬夾雜物存在于盤條中, 對盤條后續(xù)加工主要有如下幾方面的危害:

(1)拉拔和捻制變形時, 破壞了鋼絲基體的連續(xù)性, 造成應力集中, 一旦受到拉應力或切應力的作用, 沿夾雜物方向就產(chǎn)生破裂, 造成鋼絲拉拔捻制時易斷裂, 且斷口不規(guī)則;

(2)非金屬夾雜物降低鋼絲力學性能, 尤其是降低其橫向力學性能, 使鋼絲塑性降低, 在高變形情況下易斷裂, 彎曲、扭轉值降低, 非金屬夾雜物成為鋼絲疲勞斷裂源, 造成鋼絲耐疲勞極限降低;

(3)在鋼絲熱處理時, 由于非金屬夾雜物的膨脹系數(shù)與鋼絲基體有差異, 在鋼絲內(nèi)割裂鋼絲基體連續(xù)性, 起局部缺口作用, 造成鋼絲熱處理過程中形成微裂紋, 在繼續(xù)拉拔、捻制時微裂紋擴展使鋼絲斷裂。

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一、阜新盤圓：氣體含量的影響！

通過對82B 盤條做氧、氮分析, 發(fā)現(xiàn)盤條中氧的質量分數(shù)為(55 ～ 85) ×10- 6 , 平均為68. 42 ×10-6 , 氮的質量分數(shù)為(50 ～ 60) ×10- 6 , 平均為54. 09 ×10- 6 , 遠遠高于標準要求(wO ≤25 ×10- 6 ,wN ≤30 ×10-6 )。鋼中含氮過高會造成鋼質惡化,氮能增加鋼的實效硬化性, 使鋼的強度和硬度提高,塑性、抗沖擊性和韌性顯著下降。鋼中的氧也會對鋼的力學性能產(chǎn)生不良影響, 影響程度與氧的濃度以及含氧的夾雜物類型、分布、多少有關。鋼中的氫危害較大, 隨著鋼中含氫量的增加, 塑性和韌性顯著下降, 尤其對于82B 這樣的高碳鋼, 在加工冷卻過程中, 這種現(xiàn)象更為嚴重。

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一、遼陽盤圓：軋后控冷工藝的影響！

控制冷卻的主要目的是控制過冷度及冷卻速度, 得到強韌化所需要的索氏體組織。根據(jù)金屬熱處理原理, 加快冷卻速度, 可以使連續(xù)冷卻曲線向右下方移動, 冷卻速度越快,。對于斯太爾摩標準冷卻模式——強制風冷來說, 其冷卻速度不可能達到形成馬氏體的臨界轉變溫度。風冷速度越快, 奧氏體轉變成索氏體越容易, 因此, 在實際冷卻時采用大風量, 以求快速冷卻, 一則可以控制鐵素體的析出量, 二則可增大過冷度。對強度有特別要求的82B 盤條, 設定較高的吐絲溫度, 加大冷卻速度, 可以達到提高強度的效果。

隨吐絲溫度的提高, 盤條的抗拉強度有明顯的升高, 這似乎與吐絲溫度越高晶粒越粗大、吐絲溫度越低晶粒越細小的理論相矛盾。其實, 此類鋼經(jīng)過微合金化, 加之在軋制時進行了控溫軋制, 經(jīng)過回復與再結晶, 形變奧氏體晶粒已經(jīng)相當細, 即使提高了吐絲溫度, 對晶粒的粗化程度相對很小, 因而對強度的影響可忽略。應當注意, 吐絲溫度不能過高,否則由于空冷設備限制, 使高碳鋼線材組織轉變不能在控冷線上完全結束, 不僅不能得到預期的組織,同時盤條表面也容易形成較厚的不利于拉拔的氧化鐵皮, 使盤條的綜合性能降低。要合理控制吐絲溫度及軋后冷卻速度, 以獲得細索氏體組織, 使成品具有較高的強度及良好的塑性。

對82B盤條的組織檢驗發(fā)現(xiàn), 組織為S +P, 無F組織, 符合標準要求, 但索氏體化率一般在85%左右, 與標準要求的≥95%還有的差距, 其心部索氏體化率與沙鋼、寶鋼的相比較低, 只有65%左右(沙鋼75%, 寶鋼85%), 其珠光體團較大, 晶粒較粗大, 因此, 82B 盤條的軋制后控冷工藝還需進一步優(yōu)化。

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